支架施工实施方案
长沙霞凝港区金霞作业区一期水工 结构工程码头主体结构
支
架
施
工
方
案
编制：湖南省航务工程公司
长沙霞凝港区金霞作业区一期水工结构项目经理部 二 O 一三年十一月
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长沙霞凝港区金霞作业区一期工程 码头主体结构支架体系施工方案
一、
编制依据
㈠、 设计文件 《长沙霞凝港区金霞作业区一期工程施工图设计》（中交第二航务勘察设计院有限公司）
㈡、 有关规范及标准 《高桩码头设计与施工规范》（JTJ291-98）
《港口工程荷载规范》（JTJ215-98）
《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）
《扣件式脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）
《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）
《水运工程混凝土施工规范》（JTS202-2011）
《钢管满堂支架预压技术规程》（JGJT194-2009）
国家现行相关施工及验收规范、规程、质量技术标准，以及湖南省在安全文明施工、环境保护等方面的规定。
二、
工程概况
1#食用油泊位采用浮码头结构型式，2#、4#～6#泊位码头为用高桩梁板结构。
① 1#食用油泊位
1#泊位为浮式码头结构，主要由钢趸船、钢引桥、钢筋砼阀室承台及 2 根趸船定位嵌岩钢管桩组成。
钢趸船为全水密的方箱形钢质结构，趸船上、下游设植入式嵌岩钢管桩定位。钢筋砼阀室承台尺度为 8×8m，承台厚 1.8m，基础采用灌注型嵌岩桩。
② 2#、4#～6#泊位
2#、4#～6#泊位水工建筑物主要由码头平台、引桥、变电所平台及接岸结构组成。
码头平台长 543m（包括已建 3#泊位 54.853m），宽 25m，码头面高程为 37.5m。平台排架间距为 8m，采用灌注型嵌岩桩基础。在高程 30.8m 处设置一层纵、横向联系撑。平台上部结构由横梁、前边梁、轨道梁、联系梁、靠船立柱、面板组成，靠船立柱间设置纵向系（靠）船梁。
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平台前方及系船梁上设有 350KN 系船柱，码头排架前沿竖向设置橡胶护舷，每跨前边梁、系（靠）船梁临江侧设置防撞橡胶护舷。码头前沿竖向设 1 层靠船平台，由系（靠）船梁与靠船立柱相连接形成。
码头平台通过 3 座引桥及满堂式布置的后方平台与陆域连接，引桥通过平顺坡度爬升至岸侧。引桥均采用高桩排架结构，标准排架间距为 13m。引桥上部结构由现浇钢筋砼横梁、现浇钢筋砼肋形板和现浇面层组成。
变电所平台为高桩墩式结构，桩基采用灌注型嵌岩桩，上部为现浇钢筋砼墩台。
后方平台采用高桩梁板结构，排架间距 8.7m，桩基采用Φ1000 灌注型嵌岩桩，上部由现浇钢筋砼纵、横梁及现浇钢筋砼面板组成。后方平台接岸结构由搭板、桥台及护坡组成。搭板为现浇钢筋砼结构，桥台为 C25 素混凝土结构（局部配置钢筋网片）。
护岸工程由分层碾压的回填开山土石形成主体结构，坡度为 1:2～1:3，其表面采用干砌块石结构护坡，干砌块石下设混合倒滤层及一层土工布。
码头装卸平台结构的主要断面尺寸如下：
顶横梁 2.6m×0.8m(高×宽，下同) 中层横向联系梁（横撑）1.0m×0.7m 轨道梁为 1.7m×1.0m 顶纵梁为 1.5m×0.7m 中层纵向联系梁（纵撑）1.0m×0.7m 靠船立柱断面为 1.1m×1.0m 系靠船梁 1.0m×1.0m
三、支架方案设计及施工
( ( 加附示意图说明 !!!!)
根据码头的结构特点及以往的施工经验，本码头支架采用满堂扣件式钢管支架，支架采用Φ48×3.5mm 钢管杆件，梁系中间立杆布置为 0.6×0.6m，梁下立杆布置为顺梁方向间距0.6m，垂直梁的方向立杆间距为 0.5m,步距均为 1m；经计算，中层联系梁能够支撑顶层梁系，所以顶层梁系施工时利用架管支撑在中层梁系上，底层立杆布置的地基需要进行基础处理，立杆底部铺设旧模板或钢板，梁系中间的地基也需要进行基础处理。立杆的底部距离钢管底 20cm的地方利用直角扣件设置纵、横向扫地杆；立柱采用定型钢模板，利用双架管和对拉螺杆夹模，间距为 40cm，梁底铺设 15mm 厚竹材胶合板 A 类 75 型做底模。
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3.1
支架施工的基本施工工艺流程为：施工准备→地基处理→支架位置放线→支架搭设→支架校验调整→铺设梁底钢管→安装底模板、侧模板→底模板调平→安装模板底部架管顶托→支架预压→支架及底模调整→现浇混凝土施工 3.2 支架施工 3.2.1 支撑地基
A、B、C、D 轴梁系中间的支架基础，先清除顶面淤泥，整平压实地面，然后浇筑 50cm 厚C25 混凝土垫层并放置枕木；后方平台（引桥）的 E——K 轴之间由于处于高边坡上，且各轴线地面高程不同，所以每个轴线的地面应用挖掘机将淤泥清除之后，将地面整平压实在同一平面，再浇筑 50cm 厚 C25 混凝土垫层并放置枕木。待地基处理完毕后经监理检查验收后进行下步工序施工。
3.2.2 支架搭设材料要求 1）搭设支架全部采用ф48mm，壁厚 3.5mm 的钢管。
2）扣件材质必须符合《钢管脚手架扣件》（GB15831）规定。
旧扣件使用前，先进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺拴进行更换处理。
3.2.3 支架搭设要求
放好纵横梁投影线（尤其是纵梁位置），由中间向两侧、由柱旁向外侧搭设。支架搭设要求“横平竖直”。
立杆要求每根竖直，采用单根钢管，立竖杆后及时加纵、横向平面钢管固定，竖杆底部设置纵、横向扫地杆。考虑到支架的承重，立杆应垂直放在稳固的底板上。立杆接长各层各步接头必须用对接扣件连接。对接须符合下列规定：立杆上的对接扣件交错布置，两根相邻立杆的接头相互错开，不设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于 0.5m，各接头中心至主节点的距离不大于步距的 1/3。搭设支架时要切实保证横杆的水平（关键是对第一层水平杆的控制，必须挂线安装），如有高差必须调整。
为了确保支架的整体强度、刚度和稳定性，支架横向剪刀撑每 4 米设置一道，沿码头框架主体全宽设置；纵向剪刀撑每 4 米设置一道；同时在支架中间位置设置水平剪刀撑，水平剪刀撑设在每跨的跨中位置。剪刀撑拉杆斜度控制在 45°左右，必须用扣件扣紧，确保空间网架结构的稳定性。
支架搭设完毕后，计算每根钢管的高度，然后用可调顶托准确调节支架高度，保证整个支架的高度满足设计要求。
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每根梁两侧各搭设宽度不小于 1m 的通长作业平台，平台上满铺脚手板，外侧设置安全防护栏杆，高度不小于 1.5m；每层梁系施工时，高出梁顶 20cm 高程位置满铺脚手板作为混凝土浇筑施工平台；支架布设注意事项 A、当立杆基底间的高差大于 60cm 时，则可用立杆错节来调整。
B、立杆：在竖立杆时要注意杆件的长短搭配使用。立杆的接头必须采用对接扣件实行对接。相邻两立杆的接头应相互错开，不应在同一步高内，高度差应大于 1500mm，至顶层再用两种长度的顶杆找平。
C、立杆的垂直度应严格加以控制：30m 以下架子按 1/200 控制，且全高的垂直偏差应不大于 10cm。
D、拼装到 3～5 层高时，应用全站仪检查横杆的水平度和立杆的垂直度。并在无荷载情况下逐个检查立杆底座有否松动或空浮情况，并及时旋紧可调座和薄钢板调整垫实。
E、斜撑采用脚手杆，网格应与架子的尺寸相适应。斜撑杆为拉压杆，与地面夹角为 45～60 度，一般情况下斜撑应靠近节点 150cm 内。
尽量与支架的节点相连，但亦可以错节布置。
F、斜撑杆的布置密度，因脚手架高度低于 30m，为整架面积的 1/2～1/4，斜撑杆必须对称布置，且应分布均匀。斜撑杆对于加强脚手架的整体刚度和承载能力的关系很大，应按规定要求设置，不应随意拆除。
G、未见事宜，详细见《公路桥涵施工技术规范》规定。
3.3 支架预压与观测 3.3.1 预压 1、支架预压目的
支架的预压目的是为了消除基础、支架非弹性变形、支架不均匀下沉；测量支架弹性变形量，为保证梁体线性采取的预设拱度、为立模标高提供依据；确保梁底高程复核设计要求，保证结构线形和结构安全。
2、施工方法 ⑴、支架搭设完成后，检查支架搭设情况。
①检查支架各接头部位的连接情况：螺丝有无松动、扣件是否卡实等，确保接头连接牢靠； ②检查底托、顶托支立情况：有无悬空、倾斜、移位等状况，及时调整保证支立可靠； ③检查纵横向斜撑设置情况：高度、宽度、长度是否到位，角度是否合适，确保支架的
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整体稳定性。
⑵、支架预压施工准备 ①技术准备：
预压荷载：考虑采用大块钢模板以及施工荷载 ②预压材料 在铺设底模前对支架预压，预压前在支架上纵横向搭设 I10 工字钢分配梁并铺设好竹胶板。采用钢筋进行预压，钢筋用量准确计算，确保实际预压荷载与设计相符合。
③预压重量
预压荷载为结构自重加临时施工荷载，按照梁体自重的 120%计算。
④预压期限 预压期限原则上以支架变形稳定后即可结束，支架变形稳定的标准为连续三天观测的沉降值不大于 3mm。达到上述标准即可停止预压。
⑤加载前准备工作
支架加载前技术人员应对支架进行全面检查，检查内容包括顶托、底托是否悬空、支架连接是否可靠、剪刀撑设置是否符合要求，顶托与方木间是否密贴等，确保加载安全。现场应准备磅秤，随时称量沙袋重量。
⑥加载顺序
为确保安全，加载应分级进行，第一次加 40%，第二次 70%，第三次 100%，每阶段加载完成后要进行观测，待稳定后方可进行下一级加载，每级持荷时间不少于 1 小时。加载过程中应派专人对支架进行观察，发现问题立即停止加载，问题处理后方可继续。
⑦预压荷载及加载布置形式
按梁体的大致等效荷载进行布载，采用均布荷载。
⑧沉降变形观测点的布置
顺梁方向在每跨的支点处、1/2、1/4 布设变形观测断面，每断面设 3～5 个沉降观测点。
⑨观测周期纪录
1）加载前首次做好标号（记录起始标高）；
2）加载过程中分级加载，分级观测，并做好记录；
3）加载后，第一天每间隔 6h，以后每间隔 12h 观测一次，初步拟定预压期为 3 天，根据沉降量变化情况，可以提前结束或增加预压时间；
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4）卸载并待支架稳定后观测（卸载 24 小时后）。
观测结束后计算出弹性变形和塑性变形，据此调整支架底模标高。
预拱度计算公式为 f=f1+f2+f3，其中 f1：地基弹性变形，f2：支架弹性变形，f3：梁体挠度。底模拱度最大值设置在梁的跨中位置，并按抛物线形式进行分配，算得各点处的底模拱度值后。可通过现浇梁钢模板调顶杆对底模进行调整。
支架预压前应征得监理工程师的同意，观测结果应绘制成表格，待支架稳定后将观测数据报监理工程师审核批准后方可卸载。卸载也应分级进行，并进行观测，观测数据整理后报监理工程师。
四、 模板支架计算
㈠、立柱计算
⑴ 荷载计算 立柱截面尺寸为 1100mm×1000mm，一层立柱高 6.2m，采用双架管配对拉螺杆做柱箍，柱箍间距为 700mm，混凝土一次浇筑完成，混凝土的浇筑速度为 3m/h，入模温度为 25℃，采用组合钢模配板。
新浇混凝土对模板侧面的压力：按下列两式计算，取较小值 F=0.22r c t 0 β 1 β 2 V1/2
F=24H 式中:F-新浇筑混凝土对模板的最大侧压力 r c 、V-混凝土的重力密度（KN/m2 ）、混凝土的浇筑速度（m/h）
t 0 -新浇混凝土的初凝时间（h），可按实测确定。当缺乏试验资料时，可采用：t 0 =200/(T+15) T-混凝土的入模温度（℃）
H-混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m）
β 1 -外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取 1，掺外加剂取 1.2 β 2 -混凝土塌落度影响修正系数，当塌落度 110～150mm 时取 1.15 F=0.22×24×[(200/25+15)]×1.2×31/2 =54.87(KN/m 2 ) F=24×6.2=148.8(KN/m2 ) F=（54.87，148.8）
min =54.87KN/m2 倾倒混凝土时产生的荷载取 6KN/m2
分别取荷载分项系数 1.2 和 1.4，荷载折减系数取 0.85，则荷载设计值为：
q=(54.87×1.2+6×1.4)×0.85=63.1（KN/m2 ）
本工程所定做的钢模厚 50mm，靠前沿模板分为 5 块，两块钢模板宽度为 140mm,中间木模板宽度为520mm，钢模板的线布荷载 q=63.1×0.52=32.812（KN/m）。
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⑵、柱箍间距计算：柱箍为模板的支撑和支承，其间距 S 由柱侧模板刚度来控制，按两跨连续梁计算； S=（E t I/4K w q）1/3 S-柱箍间距（mm）
E t -钢材的弹性模量，取 2.1×105 N/mm 2 I-柱模板截面的惯性距，I=bh3 /12（mm 4 ）
b-柱模板宽度（mm）
h-柱模板厚度（mm）
K w -系数，两跨连续梁，K w =0.521； 柱箍间距为：S=[(2.1×105 ×1/12×140×30 3 )÷(4×0.521×32.812)] 1/3 =989(mm) 按计算选用柱箍间距 S=500mm<989mm,满足要求。
柱箍用两根螺栓固定，每根螺栓受到的拉力为: N=ql/2=63.1×0.8/2=25.24（KN）
螺栓需要的净截面积：A 0 =N/f tb =25240/170=149(mm 2 ) f tb —螺栓抗拉强度设计值，采用 Q235 钢，f=170N/mm 2
选用Ф16mm 螺栓，A 0 =201mm2 ,满足要求。
（二）、中层联系梁 长沙霞凝港区金霞作业区码头中层联系梁尺寸为 1.0m×0.7m,梁底标高为 30.8m，梁模采用组合钢模板，板面厚度为 3mm,设计模板底楞间距为 500mm；按照均布线荷载按简支梁计算：
荷载计算：模板和支架的荷载组合按下式计算 P=1.2N G +1.4N Q
式中：N G ---恒载，包括模板、支架、新浇混凝土自重和钢筋自重
N Q ---活载，包括施工人员、物料及设备的自重，振捣混凝土时产生的荷载，倾倒混凝土时对产生的荷载等。
模板支架自重：0.5KN/m3 钢筋混凝土：26KN/m3 施工人员、物料及设备的自重：2.5KN/m2
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振捣混凝土产生的荷载：4KN/m2
倾倒混凝土产生的荷载：6KN/m2
风荷载：0.35KN/m2
中层联系梁承受的线性均布荷载为 q=1.2×(26.5×0.7)+1.4×(10.35×0.5)=29.50KN/m。
钢管支撑小楞间距计算：
⑴、 梁底模 按照强度要求容许底楞间跨距 l=41.5×(W/q)1/2
按照刚度要求容许底楞间跨距 l=40.1×(I/q)1/3
W---组合钢模板底模的截面抵抗矩，取 5.86×103 mm 3
I---组合钢模板底模板的截面惯性矩，取 25.98×104 mm 4
按照强度要求容许底楞间跨距 l=41.5×(W/q)1/2 =41.5×[(5.86×10 3 ) /29.50]1/2 =585mm 按照刚度要求容许底楞间跨距 l=40.1×(I/q)1/3 =40.1×[(25.98×10 4 )/29.50] 1/3 =828mm 取两者小值 l=585mm,用 500mm。
⑵、 钢管小楞 钢管小楞选用Ф48×3.5mm 钢管，Wx=5.08×103 mm 3 ,Ix=12.18×10 4 mm 4 ,作用在小楞上的集中荷载为 P=29.5×0.5=11.625KN；b 为梁宽 钢管小楞的容许跨度按强度计算 l=860W/p+b/2=[（860×5.08×103 ）/（11.625×10 3 ）]+700/2=725.8mm 按照刚度要求的容许跨度：
L=200.8×（I/P）1/2 =200.8×[(12.18×10 4 )÷(11.625×10 3 )] 1/2 =650mm 取两者的较小值，l=650mm,用 500mm。
⑶、 钢管立柱 钢管立柱（Ф48×3.5mm）稳定系数φ=0.453，容许荷载为：N=φ×A 1 ×[f]=105135×0.453=47.6KN(其中 A 1 为钢管的净截面积，[f]为钢材的强度设计值，Q235 钢取 215N/mm2 ) 钢管承受的荷载 N=½×1×11.625=5.81KN﹤47.6KN 故满足要求。
（三）、顶横梁
长沙霞凝港区金霞作业区码头顶横梁最大尺寸为 2.6m×0.8m,梁底标高为 34.45m，梁底模采用竹胶模板，板面厚度为 12mm,设计模板底楞为Ф48×3.5mm,小楞间距为 400mm。
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3.横撑荷载计算 横撑在施工期承受的荷载有顶横梁自重、横撑自重、模板及支撑钢管的重量，施工期的输送泵、振捣器荷载、施工人群荷载等。
作用分项系数γ
表 表 3.2.9- -2 2
荷
载
名
称
分项系数
荷
载
名
称
分项系数
永久荷载
1.2
汽车荷载
1.4
一般件杂货、集装箱荷载
1.4
缆车荷载
1.4
五金钢铁荷载
1.5
船舶系缆力
1.4
散货荷载
1.5
船舶挤靠力
1.4
液体管道（含推力）荷载
1.4
船舶撞击力
1.5
人群荷载
1.4
风荷载
1.4
起重机荷载
1.5
水流力
1.5
运输机械荷载
1.4
冰荷载
1.5
铁路荷载
1.4
波浪力
1.5
（JTJ291-98 高桩码头设计与施工规范表 3.2.9-2）
3.1.1 顶横梁自重：第一期砼浇灌厚度为 1.1m，宽度按最不利情况取最大宽度 1.8m，系数按上表取为 1.2。钢筋混凝土重度按 SL191-2008 水工混凝土结构设计规范要求，取为 25KN/ m3 。
q 顶 =1.2×1.8×1.1×25=59.4KN/m。
3.1.2 横撑自重：断面为 1.0m×0.7m，系数按上表取为 1.2。
q 中 =1.2×0.7×1.0×25=21.0KN/m。
3.1.3 顶横梁横板及支撑钢管等构件的重量按顶横梁自重的 1/5 计，系数按上表取为 1.4。
q 支 =1.4×59.4×1/5=16.63KN/m 3.1.4 施工机械设备荷载，按 10KN/m 计，系数按上表取为 1.4。
q 机 =1.4×10=14.0KN/m。
3.1.5 人群荷载按 2KN/m 计，系数按上表取为 1.4。
q 人 =1.4×2=2.8KN/m
横撑在顶横梁施工期所受的力简化为承均匀荷载的三跨连续梁计算，均布荷载 q。
q=59.4+21.0+16.63+14.0+2.8=113.83KN/m
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3.2 ．横撑施工期的内力计算
7×3=21m 3.2.1 弯矩 跨内最大弯矩，取最大计算系数 0.080：
M 中 =0.080ql2 =0.080×113.83×7 2 =446.21KN·m 支座最大弯矩，取最大计算系数-0.100：
M 支 =-0.100ql2 =-0.100×113.83×7 2 =-557.77KN·m 2 3.2.2 剪力 取最大计算系数 0.60， Q max =0.600ql=0.600×113.83×7=478.09KN 3 3.2.3 跨中挠度 f max =0.632×ql4 /(100EI) 式子：E—混凝土弹性模量 3.0×104 Mpa I—截面惯性矩，I=bh3 /12=0.7×1.0 3 /12=0.0583m 4
f max =0.632×113.83×74 /(100×3.0×10 7 ×0.0583)
=0.00099m=0.99mm 3.3 ．配筋计算 b=0.7m，h=1.0m，α s =0.04m，h 0 =0.95m； 砼：C30，f c =15Mpa,钢筋：Ⅱ级，f y =310Mpa； M 中 =446.21KN·m，M 支 =-557.77KN·m。
3.3.1 跨内配筋校核 α s = M 中 /(f c bh 02 )=446.21/(15000×0.7×0.95 2 )=0.0471 ξ=1-(1-2α)1/2 =1-(1-2×0.0471) 1/2 =0.0483 ρ te =ξf c /f y =0.0483×15/310=0.00238 A s =ρ te bh 0 =0.00238×0.7×0.95=0.001553m2 =1553mm 2
横撑梁底配有 9Φ25 钢筋，A s =4416mm2 >1553mm 2
横撑满足顶横梁施工期的荷载要求。
3.3.2 支座配筋校核
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α s =557.77/(15000×0.7×0.952 )=0.0589 ξ=1-(1-2α)1/2 =1-(1-2×0.1125) 1/2 =0.061 ρ te =ξf c /f y =0.061×15/310=0.00294 A s =ρ te bh 0 =0.00294×0.7×0.95=0.001955m2 =1955mm 2 横撑顶部配有 9Φ25 钢筋，A s =4416mm2 >1955mm 2
梁顶配筋满足顶横梁施工期荷载要求。
4 3.4 抗剪计算 Q=478.09KN； 梁高 h=1000mm>800mm 且<1100mm, α h =(800/1000)1/2 =0.894； V c =0.07α h f c bh 0 =0.07×0.894×15000×0.7×0.95=624.24KN； V h =1/γ·V c =1/1.1×624.24=567.49KN>Q max =478.09KN。
砼满足施工期抗剪要求，且不考虑箍筋的作用。
5 3.5 裂缝宽度校核 砼最大裂缝宽度 W max 。
W max =α 1 α 2 α 3 σ sl (c+d)/[E s （0.30+1.4ρ te ）]； 式中：α 1 =1.0（受弯），α 2 =1.0（II 级钢筋），α 3 =1.0（施工期）； σ sl =M/(0.87A s h 0 )； M=557.77KN·m,A s =4416mm2,h 0 =0.95m； σ sl =1065.85/(0.87×0.004416×0.95)=292027.78KN/m<310Mpa； E s =2.0×105Mpa （砼弹性模量）； c=50mm （钢筋保护层厚度）； d=25mm （钢筋直径）； ρ te =A s /(bh 0 )=4416/(700×950)=0.00664mm2
W max =1.0×1.0×1.0×292027.78×(0.04+0.025)/ [2.0×108 ×(0.3+1.4×0.00664) ]
=3.07×10-4 =0.000307m=0.307mm>[Wmax ]=0.3mm 据计算，梁的裂缝宽度略大于规范定值，考虑施工期的临时荷载，裂缝宽度满足要求。
6 3.6 挠度验算 对于一般梁的允许挠度[f]=l 0 /600,计算得：
梁的挠度：f max =0.99mm，梁的计算跨度：l 0 =7000mm。[f max ]=7000/600=11.6mm>f max =0.99mm,挠度满足规范要求。
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4 4. 纵撑荷载计算 纵撑在施工期承受的荷载有顶纵梁自重、受支撑的纵撑自重、模板及支撑钢管的重量，施工期的输送泵、振捣器荷载、施工人群荷载等。
作用分项系数γ
表 表 3.2.9- -2 2
荷
载
名
称
分项系数
荷
载
名
称
分项系数
永久荷载
1.2
汽车荷载
1.4
一般件杂货、集装箱荷载
1.4
缆车荷载
1.4
五金钢铁荷载
1.5
船舶系缆力
1.4
散货荷载
1.5
船舶挤靠力
1.4
液体管道（含推力）荷载
1.4
船舶撞击力
1.5
人群荷载
1.4
风荷载
1.4
起重机荷载
1.5
水流力
1.5
运输机械荷载
1.4
冰荷载
1.5
铁路荷载
1.4
波浪力
1.5
（JTJ291-98 高桩码头设计与施工规范表 3.2.9-2）
4.1.1 顶纵梁自重：第一期砼浇灌厚度为 1.5m，宽度为 0.7m，系数按上表取为 1.2，钢筋混凝土重度按 SL191-2008 水工混凝土结构设计规范要求，取为 25KN/ m3 。
q 顶 =1.2×0.7×1.5×25=31.5KN/m。
4.1.2 纵撑自重：断面为 1.0m×0.7m，系数按上表取为 1.2。
q 中 =1.2×0.7×1.0×25=21.0KN/m。
4.1.3 顶纵梁横板及支撑钢管等构件的重量按顶横梁自重的 1/5 计，系数按上表取为 1.4。
q 支 =1.4×31.5×1/5=8.82KN/m 4.1.4 施工机械设备荷载，按 10KN/m 计，系数按上表取为 1.4。
q 机 =1.4×10=14.0KN/m。
4.1.5 人群荷载按 2KN/m 计，系数按上表取为 1.4。
q 人 =1.4×2=2.8KN/m
纵撑在顶纵梁施工期所受的力简化为承均匀荷载的四跨连续梁计算，均布荷载 q。
q=31.5+21.0+8.82+14.0+2.8=78.12KN/m
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4.2 ． 纵撑施工期的内力计算
8×4=32m 4.2.1 弯矩 跨内最大弯矩，取最大计算系数 0.077：
M 中 =0.077ql2 =0.080×78.12×8 2 =384.98KN·m 支座最大弯矩，取最大计算系数-0.107：
M 支 =-0.107ql2 =-0.107×78.12×8 2 =-534.97KN·m 2 4.2.2 剪力
取最大计算系数 0.607。
Q max =0.607ql=0.607×78.12×8=379.35KN 3 4.2.3 跨中挠度 f max =0.632×ql4 /(100EI) 式子：E—混凝土弹性模量 3.0×104 Mpa I—截面惯性矩，I=bh3 /12=0.7×1.0 3 /12=0.0583m 4
f max =0.632×78.12×84 /(100×3.0×10 7 ×0.0583)
=0.00116m=1.16mm 4.3 ．配筋计算 b=0.7m，h=1.0m，α s =0.04m，h 0 =0.95m； 砼：C30，f c =15Mpa,钢筋：Ⅱ级，f y =310Mpa； M 中 =384.98KN·m，M 支 =-534.97KN·m。
4.3.1 跨内配筋校核 α s = M 中 /(f c bh 02 )=384.98/(15000×0.7×0.95 2 )=0.0406 ξ=1-(1-2α)1/2 =1-(1-2×0.0406) 1/2 =0.0414 ρ te =ξf c /f y =0.0483×15/310=0.0023 A s =ρ te bh 0 =0.002×0.7×0.95=0.001516m2 =1516mm 2
纵撑梁底配有 11Φ25 钢筋，A s =5397mm2 >1516mm 2
纵撑满足顶纵梁施工期的荷载要求。
4.3.2 支座配筋校核
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α s =534.97/(15000×0.7×0.952 )=0.0564 ξ=1-(1-2α)1/2 =1-(1-2×0.1125) 1/2 =0.058 ρ te =ξf c /f y =0.061×15/310=0.00281 A s =ρ te bh 0 =0.00294×0.7×0.95=0.001869m2 =1869mm 2 纵撑顶部配有 11Φ25 钢筋，A s =5397mm2 >1869mm 2
梁顶配筋满足顶纵梁施工期荷载要求。
4 4.4 抗剪计算 Q=379.35KN； 梁高 h=1000mm>800mm 且<1100mm, α h =(800/1000)1/2 =0.894； V c =0.07α h f c bh 0 =0.07×0.894×15000×0.7×0.95=624.24KN； V h =1/γ·V c =1/1.1×624.24=567.49KN>Q max =379.35KN。
砼满足施工期抗剪要求，且不考虑箍筋的作用。
5 4.5 裂缝宽度校核 砼最大裂缝宽度 W max 。
W max =α 1 α 2 α 3 σ sl (c+d)/[E s （0.30+1.4ρ te ）]； 式中：α 1 =1.0（受弯），α 2 =1.0（II 级钢筋），α 3 =1.0（施工期）； σ sl =M/(0.87A s h 0 )； M=534.97KN·m,A s =5397mm2,h 0 =0.95m； σ sl =534.97/(0.87×0.005397×0.95)=119931.75KN/m<310Mpa； E s =2.0×105Mpa （砼弹性模量）； c=50mm （钢筋保护层厚度）； d=25mm （钢筋直径）； ρ te =A s /(bh 0 )=5397/(700×950)=0.00816mm2
W max =1.0×1.0×1.0×119931.75×(0.04+0.025)/ [2.0×108 ×(0.3+1.4×0.00816) ]
=1.25×10-4 =0.000125m=0.125mm<[Wmax ]=0.3mm 据计算，梁的裂缝宽度小于规范定值，裂缝宽度满足要求。
6 4.6 挠度验算 对于一般梁的允许挠度[f]=l 0 /600,计算得：
梁的挠度：f max =1.16mm，梁的计算跨度：l 0 =8000mm。[f max ]=8000/600=13.3mm>f max =1.16mm, 挠度满足规范要求。
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